43 KASIM - ARALIK 2013 / SAYI 41 çözüm ağı elde ed lm ş olur. Şek l 9’da oluşturulan ağ örgüsü yapısı ve hesaplama alanı, 10’da se çözüm model n n ağ örgüsü daha yakından görülmekted r. Şek l 9. Oluşturulan ağ örgüsü yapısı Şek l 10. Çözüm model n n ağ örgüsünün daha yakından görünümü 4.2 Matemat ksel yaklaşım Matemat ksel yaklaşım ç n eş tl k 6’da euler denklem eş tl k 7’de se kütle korunum denklemler ver lm şt r: ρ(∂/∂t+u.∇)u+∇p=0 (6) ∂ρ/∂t+∇.(∇v)=0 (7) Sınır koşulları aşağıda göster ld ğ şek lde alınmış, serbest su yüzey etk ler n n hmal ed lmes ç n tekne su çek m düzlem yazılımda s metr k eksen olarak atanmıştır. Anal zler boyunca, toplam kütle korunum denklem n bel rten sıkıştırılamaz, da m akış ç n eş tl k 6 ve eş tl k 7’ye uygun olarak hesaplanmıştır. Anal zlerde basınca dayalı, kapalı, 3 boyutlu ve da m akış çözücü kullanılmıştır. Korunum denklemler momentum ç n k nc dereceden b r sonlu farklar çözümüne yönel k b r sayısal anal z yöntem kullanılarak ayrıklaştırılmıştır. Ayrıklaştırılan denklemler SIMPLE algor tması kullanılarak çözülmüştür. Rahatlatma faktörler standart değerler nde bırakılmıştır. İlg l denklemler kütlen n korunumu (sürekl l k) ve momentumun korunumu ç n çözülmüştür. 5. SONUÇLAR VE TARTIŞMA Bu kısımda HAD anal z sonuçları tablolar hal nde ver lm ş ve kısaca yorumlanmıştır. Öncel kle sonsuz uzunluktak NACA 63015 s metr k prof l n n, k ucu açık prof l n ve b r ucu açık prof l n (b r ucu açık d ğer ucu tekne kar nası) bel rt len hücum açılarındak kaldırma kuvvet katsayıları ver lm şt r. Bu tabloda tekne kar nasın kaldırma katsayısındak olumlu etk s göster lm şt r. İk nc olarak görünüm oranın etk s araştırılmıştır. Tablo 4’te görüldüğü g b , görünüm oranı arttıkça, kaldırma kuvvet katsayısı artmaktadır. Salma 3 ç n kaldırma kuvvet katsayısı salma 1’den %26, salma 2’ten se %13 daha büyüktür. Bunun sebeb görünüm oranının salma 1, salma 2 ve salma 3 ç n sırasıyla artmasıdır. V skoz olmayan akış model nde hızlar değ şt ğ nde, Tablo 4 ve Tablo 5’ten de görüleceğ üzere aynı hücum açısı ç n CL ve CD değerler değ şmemekted r. Yukarıdak tablolar hücum açıları açısından karşılaştırıldığında hücum açısı arttığında CL ve CD değerler n n arttığı saptanmıştır. Tablo 3. Çeşitli durumlarda kaldırma katsayısının gösterimi Şekil 10. Çözüm modelinin ağ örgüsünün daha yakından görünümü Şekil 9. Oluşturulan ağ örgüsü yapısı Şekil 11. Sınır koşulları Tablo 4. Viskoz olmayan akış modeli 2 m/s 3° hücum açısı Tablo 5. Viskoz olmayan akış modeli 3 m/s 3° hücum açısı Tablo 7. Viskoz olmayan akış modeli 3 m/s 5° hücum açısı Tablo 6. Viskoz olmayan akış modeli 2 m/s 5° hücum açısı Salma No 1 2 3 Kaldırma Katsayısı (-) 0.177 0.210 0.242 İndüklenmiş Direnç Katsayası (-) 0.0096 0.0108 0.0084 Salma No 1 2 3 Kaldırma Katsayısı (-) 0.177 0.210 0.240 İndüklenmiş Direnç Katsayası (-) 0.0096 0.0108 0.0084 Salma No 1 2 3 Kaldırma Katsayısı (-) 0.298 0.350 0.388 İndüklenmiş Direnç Katsayası (-) 0.0172 0.0198 0.0238 Sonsuz Uzunluktaki NACA 63015 için CL 2 Ucu Açık NAC 63015 için CL(G.0=2) 1 Ucu Açık NACA 63015 için (HAD Sonucu) CL(G.0=2) 0.3536 0.1768 0.21 0.5904 0.2952 0.35 Salma No 1 2 3 Kaldırma Katsayısı (-) 0.298 0.350 0.388 İndüklenmiş Direnç Katsayası (-) 0.0172 0.0198 0.0238 3° 5°
RkJQdWJsaXNoZXIy MTcyMTY=